关键词：高层建筑；连体结构；受力分析
1、工程概况
工程项目为两栋高层办公建筑，地下一层，地上16层，工程设置了2条抗震缝，将本工程分为两个塔楼和一个高层连体结构，本文仅对高层连体结构进行分析。连体结构左端塔楼1层层高5.5m，2～3层层高4.5m，4层以上层高均为3.6m。连体结构右端塔楼1层层高5.0m，2～3层层高4.2m，4层以上层高均为3.5m。在标高40.9m～59.9m处通过连接体形成连体结构，设计为3层楼面和一层屋面，层高分别为7.2m、7.3m、4.5m。连接体两端与塔楼刚性连接，采用型钢梁加压型钢板混凝土组合楼盖，跨度为23.7m。
2、主要设计参数
本工程设计使用年限为50年，安全等级为二级，建筑抗震设防列别为丙类，地基基础设计等级为甲级。抗震设防烈度为6度（0.05g），设计地震分组为第一组。地震影响系数按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）采用，水平地震影响系数最大值为αmax=0.04，建筑场地土类别为Ⅲ类，特征周期Tg=0.45，周期折减系数取0.75，结构阻尼比为0.05，仅对连接体钢结构部分计算时，结构阻尼比取0.04。框架、剪力墙抗震等级为三级，连接体及与连接体相邻的结构构件抗震等级为二级。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006年版），基本风压为Wo=0.35kN/m2，体型系数为1.3，地面粗糙度按C类考虑。
3、结构布置及采取的抗震技术措施
本工程建筑平面较狭长，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）（以下简称高规）规定：连体结构各独立部分宜有相同或相近的体型、平面和刚度。通过合理设置2道抗震缝，使连体结构两边的塔楼采用基本一致的体型、平面和刚度，可以在一定程度上减小复杂的耦联振动，对抗震有利。
连接体两端塔楼采用框架-剪力墙结构，与连接体相连的框架柱采用型钢混凝土柱，连接体采用焊接H型钢梁，钢梁上通过栓钉连接压型钢板，再浇筑混凝土。连接体钢梁与两端塔楼型钢混凝土柱采用刚性连接，钢结构次梁与主梁铰接。连接体每层均相同处理，结构平面布置见图1。
根据《高规》规定：连接体结构可设置钢梁、钢桁架和型钢混凝土梁，型钢应伸入主题结构并加强锚固。本项目连接体两端塔楼的型钢混凝土柱均往下延伸一层，连接体钢梁连续伸入两端塔楼内，即与钢梁相邻的梁采用型钢混凝土梁。连接体钢梁H型钢尺寸为1500X600X20X50，与之相连的型钢混凝土梁为500X800，型钢尺寸为H450×200×10×20。连接体每层两端均设置型钢混凝土梁。
由于连体结构总体为一开口薄壁构件，扭转性能较差，连接体及与连接体相连的结构构件受力复杂，易形成薄弱部位，必须予以加强。根据《高规》：抗震设计时，连接体及与连接体相邻的结构构件的抗震等级应提高一级采用，一级提高至特一级。两端塔楼框架和剪力墙抗震等级为三级，连接体及其相邻结构构件抗震等级为二级。与连接体钢梁相连的型钢混凝土柱截面尺寸为800X900，型钢尺寸为H500×600×20×25，柱配筋率为1.4%。根据《高规》：连接体结构应加强构造措施，连体结构的边梁截面宜加大，楼板厚度不宜小于150mm，宜采用双层双向钢筋网，每层每方向钢筋网的配筋率不宜小于0.25%。连接体每层楼板采用压型钢板混凝土组合楼盖，混凝土板最薄处为100mm，最厚处为175mm。连置两端塔楼采用150mm厚钢筋混凝土楼板，见连体部分楼板加强区域示意图2。加强区域范围内钢筋全部拉通，使连接体部分更能有效抵抗板内可能出现的拉应力。
4、多遇地震下结构计算结果
本工程主体结构采用SATWE（2010年版本）和PM-SAP（2010年版本）两种计算程序进行结构整体分析。
1）周期及剪重比。分析时采用考虑扭转耦联振动影响的振型分解反应谱法进行计算。分别计算其固有振动特性，振动周期计算结果见表1。振型数取为30，振型参与质量大于总质量的90%，满足高规要求。SATWE软件计算本工程总质量为294623kN，第3振型为两塔楼自身相对平动引起的扭转，周期比为T3/T1=0.779
PM-SAP计算结果总体上与SATWE结果很接近。PM-SAP计算的结构总质量为288354kN。计算振型数为30，振型参与质量大于总质量的90%，满足高规要求。取扭转质量参与系数大于50%的第3周期作为结构扭转为主的第1自振周期，周期比T3/T1=0.737
关键词：刚性加强层；超高层建筑结构；受力性能
中图分类号：TU972+.9
文献标识码：B
文章编号：1008-0422(2009)05-0198-03
1引言
用刚臂来提高框架一核心简体系的抗推能力的概念，最早由Barback提出，并于1962年应用于加拿大蒙特利尔的一幢47层的钢结构大楼。1973年美国Milwaukee市建成的42层、高183m的威斯康星中心大楼，也采用带刚臂的“斜撑心筒框架”体系。刚性加强层在国内首先用于超高层钢结构，以提高抗侧力刚度，改善内支撑框架的受力状况。近几年来，加强层开始用于超高层钢筋混凝土结构，并日趋广泛。
自Barkacki于1962年提出加强层的概念并首次应用于实际工程中以来，国内外的学者和工程师在总结前人研究成果的基础上，不断发展和完善这种结构形式。1975年，美国学者Taranath就将复杂的带加强层框架核心筒结构简化为伸臂刚度为无穷大的简单计算模型，考虑风荷载作用下加强层的位置优化问题，并得到此时加强层位置接近结构中部，位于离顶层0.455倍全高位置的结论。同年，MC.Nabb和Mubdi证实了Taranath分析设置一道加强层的结构所得的结论，并进一步求得带两道加强层的结构的加强层最优位置在离结构顶部0.312和0.685倍全高处。1981年，加拿大B.Staffofd.Smith教授认为伸臂刚度是有限的，对这一模型进行了修正，提出了均匀加强层结构的近似分析方法。1983年，Boggs和Gas-parini分析了核心筒和框架柱截面沿结构高度线性变化的带单道加强层结构的内力和位移，并给出这种条件下加强层的最优位置。1985年，苏格兰学者Moudarres和Coull在简化模型基础上，认为加强层的最优位置在离底层0.5～0.55结构全高之间。随着经济的发展和国内高层、超高层建筑的不断增加，国内学者也在带加强层的框筒结构体系方面做了大量的分析和研究。
本文以具体工程的计算模型为例，通过加强层设置与否、加强层设置数量及位置差异等方式，采用设计软件SATWE对比分析结构的自振周期、侧向位移、剪力分布、柱轴力分布、核心筒倾覆弯矩分布等，探讨刚性加强层设置对超高层建筑结构受力性能影响，所得结论可供同类超高层建筑结构设计提供参考。
2工程简介
某工程总建筑面积约18.3万m2，总建筑高度为286.80m，整栋建筑高宽比为6.4；塔楼地上共58层，裙房地上6层；地下室共6层。塔楼主体结构高度269.65m，地下室深度30.8m。地下室主要为设备用房、车库等，其中地下四层和地下五层为3.1m层高的板柱结构停车库。地上部分裙房七层以下为宾馆大堂、商业、会议等，层高为6m；塔楼八层至二十八层为标准客房区，层高3.7m；三十层以上为办公区，层高4.5m；二十九层和四十四层为避难层，层高6m。塔楼主体结构采用钢筋混凝土框架一核心筒结构，核芯筒高宽比为15，屋面构架采用钢结构；裙房采用钢筋混凝土框架。
由于本工程核心筒呈椭圆形，两个方向刚度差别较大，短轴方向结构刚度较小，短轴方向结构总高与核心筒宽度之比较大，因此在二十九层和四十四层利用建筑设备层(避难层)设置结构加强层，采用钢结构水平伸臂桁架增大结构刚度。斜腹杆采用宽翼缘的H型钢，上下弦杆采用型钢混凝土构件。
本工程地震作用基本参数为：抗震设防类别为丙类；抗震设防烈度为6度；设计基本地震加速度值为0.05g；建筑场地类别：I类：场地勘探深度范围内未发现崩塌、断层、滑坡、软弱带及岩溶等不良地质作用，是稳定的场地；设计地震分组为第一组。结构抗震等级如下：二十九层加强层及其相邻层、四十四层加强层及其相邻层的框架柱和核心筒剪力墙的抗震等级：一级。框支柱及转换桁架抗震等级一级。地下二层及以上的其余框架和核心筒剪力墙抗震等级：二级，考虑到结构高度超限，抗震措施中构件内力放大系数提高为一级。地下三层抗震等级：三级。地下四层及以下抗震等级：四级。
3加强层的设置对结构受力性能的影响
为探讨加强层设置与否、加强层数量及位置为结构受力性能的影响，设置如下四种方案，方案1：各层均不设置加强层；方案2：在29层处设一道加强层，楼层标高为119.70m；方案3：在44层处设一道加强层，楼层标高为188.70m；方案4：在29，44层处设二道加强层。以具体工程的计算模型为例，对比分析结构的自振周期、侧向位移、剪力分布、柱轴力分布、核心筒倾覆弯矩分布等。
3.1对结构自振周期的影响
水平加强层能够增强结构的整体抗侧移效果，使得结构的整体刚度得到一定的提高，从而影响到结构的自振周期，加强层设置对结构自振周期的影响见表1。
由表1可知，加强层的设置对结构的整体刚度有明显增强的作用，从而使结构的低阶自振周期明显变短。在29层处设置的一道加强层使结构的第一周期减小0.3331秒，减小4.1％：在44层处设置的一道加强层使结构的第一周期减小0.2231秒，减小2.8％；在29，44层处设置的二道加强层使结构的第一周期减小0.4913秒，减小6.0‰
结构自振周期的减小程度还与加强层的具体设置位置及数量有关。结构自振周期的减小效果随着加强层数目的增多这种效果而有所增加，但增加的幅度变缓。另外，当仅设置一道加强层时，设置在29层处的一道加强层(位于整栋楼高的0.417高度处)对结构的低阶自振周期要明显优于设置在44层处的一道加强层(位于整栋楼高的0.66高度处)。
对于高阶振型，一般来说，结构自振周期对于加强层的设置并不敏感，加强层的效果得不到有效发挥。因此，加强层的设置对某高阶的振动周期有失效的情况，如表中的T4，四种方案的自振周期几乎没有变化，而这种失效的程度，也将与加强层在结构中所处的位置及结构本身刚度分布有关。但是，对于某些高阶振型，当加强层的设置在该阶振型的拐点处时，结构自振周期对于加强层的设置又十分敏感，加强层的效果能有较好发挥，如表中的T8另一方面对于结构的扭转及竖向振动，加强层的设置作用不明显，其原因是仅设置伸臂加强层的平面外刚度并不大，从而也就不会对扭转及竖向振动产生较大的影响，如表中的T3、T6、T9。
3.2对结构侧向位移的影响
超高层建筑结构在设置了水平加强层后，由于刚性水平伸臂使得框架柱产生轴向拉压力，从而形成整体力偶矩，平衡了一部分由水平外荷载产生的倾覆力矩，从而大大减小了结构的侧向位移。风荷载及地震荷载作用下加强层设置对结构侧移动的影响分别见表2。
由表2可知，(1)风荷载作用下结构顶层点的位移值大大超过地震荷载下结构顶层点的位移值；(2)风荷载作用下结构最大层间位移角大大超过地震荷载下结构最大层间位移角。也就是说，在此超高层结构中，风荷载作用效应是起主要控制作用的：(3)加强层的设置对减小结构位移的作用是非常明显：29层处设置的一道加强层使位移值减小了6.35％(风荷载)和6.38％(地震)，44层处设置的一道加强层使位移值减小了5.49％(风荷载)和5.05％(地震)，而当结构于29，44层处设置二道加强层时则分别减小了10.59％(风荷载)和9.92％(地震)。这就说明，在超高层建筑结构中，水平加强层的设置对减小结构的位移的效果是明显的。(4)另一方面，由于设置了水平加强层，超高层结构的最大层间位移角所在的楼层位置发生了明显的变化，一般水平加强层的刚度都很大，明显强于其它楼层，它的设置常常使结构原来的层间刚度发生了变化，从而也导致了内力分布的变化，这一点对于抗震来说是非常不利的，所以应该采用设置“有效刚度”加强层，既能调整结构整体刚度以满足规范的最低要求，减少非结构构件的破损，又能尽量减少结构刚度突变和内力剧增，避免产生结构薄弱层。
3.3对结构剪力分布的影响
水平加强层的设置对基底总剪力值的影响一般不大，它并不会改变底部剪力在两者间的分配率。然而加强层的设置将对钢筋混凝土框架和核心筒的剪力竖向分布产生作用，它会引起结构剪力在局部产生突变。当结构受到水平荷载的作用时，在结构设置水平加强层的地方。由于斜撑的存在，它会在加强层间的筒体上下部加给核心筒结构一对近似等值反向的水平力，这对水平力会使混凝土核心筒在加强层处产生剪力突变。选取设置加强层附近的楼层，地震荷载作用下加强层设置对结构部分楼层剪力的影响。
(1)仅设置一道加强层时，该楼层的剪力值急剧增大。在本工程项目中，其剪力值增加到了未曾设置加强层时的4.1倍左右：(2)仅设置一道加强层时，该楼层的剪力值主要增大的是该层的核心筒部分，在本工程项目中，核心筒部分的剪力值增加到了未曾设置加强层时的4.7倍左右；(3)仅设置一道加强层时，相邻楼层的楼层剪力值变化不大，但相邻楼层的核心筒部分的剪力值将略有下降；(4)当设置二道加强层的时候，楼层剪力值突变的情况有所缓解，在本工程项目中，其剪力值的增值下降为仅设置一道加强层时的80％；核心筒部分的剪力值下降为仅设置一道加强层时的80％：其相邻楼层的核心筒部分的剪力值变化不大。
从结构抗剪的角度上看，抗震设计中由于加强层的设置，会在结构中造成剪力突变，尤其是对于混凝土核心筒，从而形成薄弱层。另一方面，从改善结构的受力状态而言，不应该采用刚度很大的加强层。一般来说，加强层的刚度越大，引起的结构剪力突变程度也就越大。从目前的一些相关文献可以看出，类似用钢筋混凝土实腹梁或空腹梁作为加强层的伸臂构件，其引起的内力突变程度比一般桁架式加强层更大，而当选用桁架式的加强层结构，也并不是越刚越好。在能保证了结构的侧向位移后，在条件允许下，适当地增加加强层数目能缓解剪力在整体结构中的突变程度，是有好处的。
3.4对结构柱轴力分布的影响
设置水平加强层的目的和作用机理是通过刚性水平加强层使得框架柱产生轴向拉力和压力，组成一个力偶平衡掉一部分由外部水平荷载产生的倾覆力矩，从而减少了核心筒体承受的力矩，也大大减少水平侧移。显然，加强层的设置将会改变外框架柱的轴力大小和分布。
选取框架柱L4进行分析，X向风荷载作用下加强层设置对框架柱轴力的影响见表4，由表可知，随着加强层的设置，框架柱L4的轴力有所增加，幅度约为10％左右，且29层处设置的加强层作用更为明显，超过44层处设置加强层的效果。
3.5对核心筒倾覆弯矩分布的影响
在加强层设置对结构剪力分布的影响中，我们注意到钢筋混凝土框架和核心筒之间，混凝土核心筒体承担了绝大部分的水平剪力，同时水平荷载在筒体内产生的弯矩也较大。在抵抗结构倾覆弯矩中，它起了主要的作用；另一方面，在设置了水平加强层后，核心筒体的弯矩分布规律也将发生巨大的变化，选取H轴的核心筒墙肢进行比较分析。
X向风荷载作用下加强层设置对核心筒墙肢底部弯矩的影响见表5，由表可知，随着加强层的设置，核心筒墙肢的底部弯矩值有所减小，二道加强层减小的幅度大于仅设置一道加强层减小的幅度；且设置在29层加强层的作用效果要优于设置在44层的加强层。
4结论
4.1加强层的设置对结构的整体刚度有增强的作用，使结构的低阶自振周期明显变短。对于高阶振型，结构自振周期对于加强层的设置并不敏感。结构自振周期的减小效果随着加强层数目的增多而增加，但增加的幅度变缓。另外，当仅设置一道加强层时，设置在29层处的一道加强层(位于整栋楼高的0.417高度处)对结构的自振周期和位移的减小幅度等均要明显优于设置在44层处的一道加强层(位于整栋楼高的0.66高度处)的作用。
4.2在超高层建筑结构中，一方面水平加强层的设置对减小结构的位移的效果明显；另一方面，由于设置了水平加强层，超高层结构的最大层间位移角所在的楼层位置发生了明显的变化。一般水平加强层的刚度都很大，明显强于其它楼层，它的设置常常使结构原来的层间刚度发生了变化，从而也导致了内力分布的变化，这一点对于抗震来说是非常不利的，所以应该采用设置“有效刚度”加强层，既能调整结构整体刚度以满足规范的最低要求，减少非结构构件的破损，又能尽量减少结构刚度突变和内力剧增，避免产生结构薄弱层。
关键字：楼板应力框架开洞楼板不连续
TheEffectsofSlabwithaholeontheSlabStressinFrameStructure
Abstract:Nowadaystheslabwithaholecanbefoundinmanybuildings.Inthisessay,sometypicalmodelsinsoftware-MIDASBuilding2012willhelpfigureouttheeffectofslabwithaholeontheslabstressinframestructure,thussomesuggestionsinengineeringdesignwillbeputforward.Alsoyouwilltaketheanalyticalmethodsandresultsasareference.
Keywords:slab,stress,framestructure,slabwithhole,discontinuityofslab
中图分类号：TU323.5文献标识码：A文章编号：
一、引言
近年来，随着住宅及多高层办公建筑的日益发展，由于建筑造型以及建筑平面布局要求的不断提高，结构楼板局部开大洞的情况也越发普遍，由此引起的结构平面不规则对结构产生的影响也变得复杂。
由于楼板开洞或局部缺失对结构整体和局部都会产生各种影响，如由于传递水平地震力不连续使洞口周边梁的受力形式为双向压弯，楼板缺失使结构在地震作用下整体指标变差，等等。
在诸多工程常见的混凝土结构中，框架结构的抗侧力能力相对较弱，而楼板开洞后对其影响较大。因此本文将主要从楼板应力角度，通过分析一栋框架结构高层在地震工况中，由于楼板开洞形式和大小的不同所引起的各种应力变化，以探讨如下4个问题：
1、不同的楼板开洞形式对楼板应力的影响；
2、不同的楼板开洞大小对楼板应力的影响；
3、不同的楼板开洞位置对楼板应力的影响；
4、洞口边梁设置与否对楼板应力的影响。
二、分析模型的设计
2.1基本模型
本文采用的计算软件为MIDASBuilding2012，计算模型为一栋8层框架结构，层高均为4m，总高度32m，总长度48m，总宽度31m。
建筑抗震设防烈度为8度（0.20g），设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类，场地特征周期0.35s，地震作用大小采用设防烈度的水平地震影响系数（0.45），计算方法采用震型分解反应谱法。
在保证结构每平米竖向荷载13~15kN/m2前提下，结构平面荷载以面荷载形式代替局部墙体的线荷载。
结构平面布置及构件尺寸如图2.1所示。楼板板厚均为120mm。
图2.1
2.2如何考虑开洞形式、大小及位置？
本文主要将针对以下3种典型开洞情况进行分析：A—楼板中部开洞，呈口形、B—楼板右侧开洞，呈[形、C—楼板两侧开洞，呈工字形。
根据上述三种情况，建立3种开洞形式模型，模型A楼板中部开洞，模型B楼板右侧开洞，模型C楼板两侧开洞。
为了研究每种平面不规则形式中，由于开洞的大小对楼板应力的影响，分别设计2种洞口大小模型，模型1在规范规定的限值内，模型2的洞口尺寸超过规范限值。尺寸详见各模型平面图。
为了研究开洞位置的不同对楼板应力的影响，分别设计2种开洞位置的模型，模型a的开洞位置基本居中、对称，模型b的开洞偏向一侧，不对称。位置详见各模型平面图。
同时，将对模型A增加一种情况，以分析边梁设置与否对楼板应力的影响，编号A1x（无边梁）。
根据上述情况组合，共有10个基本开洞模型，编号分别为A1a、A1b、A2a、A1x、B1a、B1b、B2a、C1a、C1b、C2a。
2.3开洞后结构质量变化将使结构动力特性和地震作用与不开洞时不同，如何比较开洞对楼板应力的影响？
为了保证开洞后结构总质量不变，将设计一组比较模型，用不计质量的楼板补全开洞部分，该楼板上也不施加任何荷载，这样能保证结构每层质量及总质量不变。
同时为了减小补全的楼板平面外刚度对结构总体刚度和动力特性的影响，全楼采用弹性膜模型，不计楼板平面外刚度。
通过以上两点措施，可以保证用于比较的两组模型的结构动力特性基本相近。因此设计模型将缺失楼板补全且补全楼板上不施加质量和荷载，共有6个完整楼板模型，编号分别为A1w、A2w、B1w、B2w、C1w、C2w。
综上所述，共有16个计算模型，编号分别为编号分别为A1a、A1b、A1w、A1x、A2a、A2w、B1a、B1b、B1w、B2a、B2w、C1a、C1b、C1w、C2a、C2w。
三、计算及结果
3.1各模型平面简图
注：A1w、A2w、B1w、B2w、C1w、C2w模型结构平面简图见图2.1
3.2详细楼板应力分析
通过对全楼总体指标分析，发现3F地震作用最显著，故对全楼中3F层进行详细楼板应力分析，分别比较X向及Y向地震作用工况下的楼板应力，结果如下：
表3.1数据分析用表
四、结果分析
4.1各模型开洞大小的分析
从图2.1的结构平面简图可知全楼各层楼板尺寸为48x31m，面积为1488m2，从3.1各模型简图中，可知开洞模型A1a、B1a、C1a的洞口尺寸均为24x15m，面积为360m2，占总楼板面积的24.2%，开洞后的A1a、B1a、C1a洞口两侧楼板有效宽度为16m和24m，占楼板典型宽度的51.6%和50%，均符合规范要求。而开洞模型A2a、B2a、C2a开洞尺寸为32x15m，面积为480m2，占总楼板面积32.3%，已超过规范限值（不大于30%）的要求，而开洞后洞口两侧楼板有效宽度均为16m，占楼板典型宽度的51.6%和33.3%，其横向有效楼板宽度占楼板典型宽度的比值也已超过规范限值（不大于50%）的要求。
4.2结构总体指标分析
通过对结构总质量及周期比较，我们可以发现结构开洞后周期都有所变大，但变化幅度不是很大，在结构总质量不变、周期变化幅度在5%内的情况下，结构动力特性基本相近，因此各相应的模型组之间具有可比性。
通过对结构地震作用比较，我们可以发现结构开洞模型与其相应的补全洞口模型的地震作用大小也基本相近，因此楼板应力分析时各相应模型间也具有一定的可比性。
4.3楼板开洞形式不同对楼板应力影响的分析
从表3.1我们可以发现，在相同开洞大小、开洞位置均居中对称前提下，比较不同开洞形式对楼板应力的影响。通过比较模型组A1a、B1a、C1a与其相应的补板后模型组A1w、B1w、C1w，我们可以看到，楼板开洞后，由于传递水平地震力不连续，导致楼板出现应力分布和应力大小的变化，开洞后楼板应力均有明显增加，其中以角部凹口处的增幅最为明显，而且洞口周边楼板的应力也有一定程度增加。同时，通过横向比较，我们也可以发现，相对于楼板中部开洞的开洞形式，在楼板单侧或两侧开大洞对楼板应力的影响更大。
4.4楼板开洞大小不同对楼板应力影响的分析
根据规范要求，对楼板开洞的大小有一定的限制，如果开洞超过规范限值会产生多大影响呢？现在让我们来比较一下，在同样居中对称开洞的前提下，不同开洞大小对楼板应力的影响。从表3.1，我们可以通过比较模型组A1a、B1a、C1a与其相应的开洞大小超过规范限值的模型组A2a、B2a、C2a（注：为了保证模型可比性，两个模型组均与自身相应的补板后模型组做应力比值的比较），我们可以看到，楼板开洞变大后，由于能够传递水平地震力的楼板面积大幅减，使开大洞后模型的应力比值变大。
4.5楼板开洞位置不同对楼板应力影响的分析
根据规范要求，对楼板开洞的位置也有一定的要求，若开洞位置偏向一边将对楼板应力带来什么影响呢？从表3.1，我们可以发现，在同样开洞大小的前提下，不同开洞位置对楼板应力的影响。通过比较模型组A1a、B1a、C1a与其相应的模型组A1b、B1b、C1b，我们可以看到，楼板开洞位置偏置后，由于能够传递水平地震力的不均匀性，开洞位置偏置后模型的应力比值明显变大。
4.6边梁设置与否对楼板应力影响的分析
从表3.1，我们可以发现，在同样开洞形式、大小和大小的前提下，通过比较模型A1a与其相应的模型A1x，我们可以看到，边梁设置与否对楼板应力大小有一定的影响，对洞口周边楼板影响尤其显著。
五、结论及建议
从上述数据分析中，我们可以总结出以下几点：
1.结构楼板开洞后，由于传递水平地震作用的不连续，使楼板应力（尤其是周边楼板）变大，其变化幅度取决于楼板开洞的大小、位置以及是否设置边梁；
2.楼板应力变大主要位置在洞口周边以及凹口角部，因此在实际工程中应对这些部位予以重视；
3.楼板开洞的形式（口形，[型和工字型）对楼板应力影响较大，其中以两侧均开洞（工字型）最为显著，因此在实际工程中宜尽量避免，通过加部分楼板（附加楼板有效宽度不小于2m）使开洞形式成为口形，从而减小开洞对楼板应力的影响；
4.楼板开洞位置偏置后，由于传递水平地震作用不均匀，使楼板应力变大，因此，实际工程中宜尽量使开洞位置居中对称，如无法避免偏置，则应对周边构件采取加强措施。
5.开洞楼板的周边应尽量设置边梁，以减小楼板应力的增幅
在实际工程中，对于楼板开洞，通常采取的加强措施有1、加厚洞口附近楼板，提高配筋率，采用双层双向配筋，2、洞口边设置边梁或暗梁，3、洞口角部配置斜向钢筋。这些措施都是十分直接且行之有效的。
参考文献
GB50011-2010建筑抗震设计规范.北京：中国建筑工业出版社，2010.